關(guān)于層間改造措施理論在文東油田的應(yīng)用研究
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摘要：壓裂、酸化等層間改造作為油氣井增產(chǎn)的一項(xiàng)重要措施，在油氣田開發(fā)中得到了廣泛應(yīng)用，尤其對(duì)于難以開發(fā)的低孔低滲斷塊油氣田，層間改造是提高油藏開發(fā)效果的有效措施。層間改造方案中，是否正確選擇了改造井（層），直接影響油藏開發(fā)效果。本文圍繞油藏的開發(fā)條件，用注采能力分析方法計(jì)算出井（層）的產(chǎn)液能力，判斷井（層）對(duì)油藏開發(fā)的適應(yīng)性，為井（層）下步是否實(shí)行改造措施提供可行性依據(jù)。從而對(duì)選擇改造井（層）提供了一個(gè)主要的判斷依據(jù)。通過對(duì)文東油田沙三中9-10油藏的幾口井的實(shí)際數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，該方法切實(shí)可行。
論文關(guān)鍵詞：注采能力,壓裂,酸化,低孔低滲,文東油田
1 理論依據(jù)
不同采油速度下的采油強(qiáng)度計(jì)算公式為：
q0 A油ФS0 ρ0V0
=（1）
H 330B0
式中：q0/h-----采油強(qiáng)度，t/dm；
A油--------油井單井探制面積，m2/口；
Ф---------孔隙度，%；
S0 -------含油飽和度，%；
ρ0 ---------地面原油密度，g/cm3；
V0 --------所要求的采油速度，%；
330 ----采油井一年的工作天數(shù)，d；
B0------地面原油體積系數(shù)。
不同含水并折算到地下體積的采液強(qiáng)度為：
q1 q0B0
=（2）
h hρ0(1-fw)
式中：q1/h-----油井采液強(qiáng)度（地下體積），t/dm。
在上述條件下的注水強(qiáng)度為：
qi q1mn
=（3）
h h
式中：qi -------注水強(qiáng)度，m3/dm;
m-----注采井?dāng)?shù)比；
n -------注采比。
2 油水井注采能力分析
2.1 用油井產(chǎn)出剖面求小層產(chǎn)液能力和含水率
qw
fw =（4）
q0+ qw
式中：q0、 qw ------分別為小層日產(chǎn)水量和日產(chǎn)油量，t/d；
q1 q0+ qw
=（5）
h h
式中：q0、 qw ------分別為小層日產(chǎn)水量和日產(chǎn)油量（均折算到地下體積）；
h ―――產(chǎn)液層的有效厚度，m。
用計(jì)算結(jié)果與該油藏所要求的含水和采油速度條件下的采液強(qiáng)度相對(duì)比，如果接近或大于就能滿足要求，如果小于就采取層間改造措施，使其達(dá)到要求。
2.2 用水井的吸水剖面求小層注水強(qiáng)度
用小層日注水量除以射開厚度，得出小層注水強(qiáng)度，并用該油藏所要求的注采井?dāng)?shù)、注采比、采油速度和含水條件下的注水強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)衡量，如果小于，則應(yīng)采取壓裂等增注措施或小注采比，增加注采井?dāng)?shù)比或降低采油速度。
3 實(shí)例計(jì)算
3.1 計(jì)算文東油田沙三中9-10油藏開發(fā)條件下所要求得采液強(qiáng)度和注水強(qiáng)度。文東油田沙三中9-10油藏開發(fā)條件下的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)見表1。
表1 濮城油田沙二上4-7油藏基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表
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油井單井控制面積f油（m2/口） |
孔隙度(Ф) |
含油飽和度S0(%) |
地面原油密度Y0(%) |
采油速度V0 |
地面原油體積系數(shù)B0 |
注采井?dāng)?shù)比(m) |
注采比（n） |
|
35000 |
16.1 |
80.0 |
0.835 |
1.27 |
2.09 |
1：1.4 |
2.37 |
由公式（1）、（2）、（3）計(jì)算出不同含水和采油速度為1.27%下的采液強(qiáng)度見表2：
表2 不同含水和采油速度下的采液強(qiáng)度
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注采井?dāng)?shù)比 采油速度 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0.95 |
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1：1.4 V0＝1.27% 1.17 1.31 1.47 1.68 1.96 2.36 2.94 3.93 5.89 11.78 23.55 |
計(jì)算出不同含水、采油速度為1.27%、注采井?dāng)?shù)比為1：1.4、注采比為2.37下的注水強(qiáng)度見表3。
表3 不同含水、采油速度、注采井?dāng)?shù)比、注采比下的注水強(qiáng)度
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注采井?dāng)?shù)比 采油速度 注采比 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0.95 |
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1：1.4 V0＝1.27% n=2.37 0.14 0.16 0.18 0.20 0.24 0.29 0.36 0.48 0.72 1.43 2.87 |
3.2 計(jì)算文東油田文203-10井各小層的產(chǎn)液能力和含水率
文203-10井產(chǎn)出剖面數(shù)據(jù)見表4。
表4 文203-10井產(chǎn)出剖面
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解釋序號(hào) 層位 厚度 產(chǎn)液 產(chǎn)油 產(chǎn)水 評(píng)價(jià) |
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71 沙三中9 2.0 0.11 0.04 0.07 三級(jí)水淹 72 沙三中9 0.8 0.05 0.03 0.02 油層 73 沙三中9 1.0 0.05 0.02 0.03 4級(jí)水淹 74 沙三中9 3.9 0.21 0.09 0.12 3級(jí)水淹 75 沙三中10 1.9 0.09 0.04 0.05 油層 77 沙三中10 2.4 0.11 0.05 0.06 油層 78 沙三中10 1.9 0.11 0.04 0.07 干層 合計(jì) 13.9 0.73 0.31 0.42 |
由公式（4）、（5）計(jì)算出文203-10井的產(chǎn)液能力和含水率見表5。
表5 文203-10井的產(chǎn)液能力和含水率
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解釋序號(hào) 層位 厚度 含水率 產(chǎn)液能力 |
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71 沙三中9 2.0 0.64 0.055 72 沙三中9 0.8 0.40 0.063 73 沙三中9 1.0 0.60 0.050 74 沙三中9 3.9 0.57 0.054 75 沙三中10 1.9 0.56 0.047 77 沙三中10 2.4 0.55 0.046 78 沙三中10 1.9 0.64 0.058 合計(jì) 13.9 0.58 0.053 |
計(jì)算結(jié)果用表2中的標(biāo)準(zhǔn)相衡量，待壓裂各層都遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于在目前開發(fā)條件下的產(chǎn)液能力標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)采取壓裂等改造措施。該井2010年11月壓裂，壓裂后日增油13.0t，累積增油1326.0t，壓裂效果顯著。
應(yīng)用本方法還選擇了文234-平1、濮深18等井進(jìn)行壓裂，均取得了滿意的效果。
4 結(jié)束語
注采能力分析方法是解決已確定開發(fā)速度的油藏是否應(yīng)采取壓裂、酸化等層間改造措施來滿足該油藏的開發(fā)效果等方向性問題，對(duì)油藏下步措施挖潛具有指導(dǎo)意義。
本文以采油井為例，用注水井的吸水剖面同樣可優(yōu)選水井的壓裂層。
參考文獻(xiàn)]
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