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    (1)在El地震作用下，結(jié)構(gòu)不發(fā)生損傷，保持在彈性范圍內(nèi)。

    (2)在E2地震作用下，主塔、基礎(chǔ)、主梁等重要結(jié)構(gòu)受力構(gòu)件局部可發(fā)生可修復(fù)的損傷，地震后基本不影響通行。

地震作用的振型組合采用CQC法；計(jì)算地震時(shí)考慮2種組合：恒載作用效應(yīng)十地震作用效應(yīng)，地震作用效應(yīng)分別考慮順橋向X（同時(shí)計(jì)入豎向Z）和橫橋向Y(同時(shí)計(jì)人豎向Z)的地震作用。

4.2地震力計(jì)算結(jié)果

    主塔抗震計(jì)算中控制截面位置示意見圖2，鑒于篇幅所限，僅列出E2地震作用下各部位地震力計(jì)算結(jié)果見表2。

在E1和E2地震作用下，由于考慮到豎向地震作用，因此存在著軸向力最大（豎向地震作用向下）和軸向力最小（豎向地震作用向上）2種情形。

    由地震力計(jì)算結(jié)果可知，在E2順橋向地震作用下，塔底截面彎矩最大，為228 959 kN．m，梁頂緣塔截面彎矩亦較大，為152 112 kN．m；橫橋向地震作用下，塔底截面彎矩為135 551 kN．m，梁頂緣塔截面彎矩為89 886 kN．m。

    根據(jù)主塔設(shè)計(jì)方案中的截面配筋及地震效應(yīng)判斷，主要對(duì)梁頂緣及塔底2控制截面進(jìn)行抗震驗(yàn)算。驗(yàn)算按E1地震作用階段和E2地震作用階段分別進(jìn)行。

4.3截面彎矩一曲率分析

    《細(xì)則》中關(guān)于特殊橋梁抗震設(shè)計(jì)的章節(jié)里，提到了將驗(yàn)算截面劃分為纖維單元，并通過(guò)數(shù)值積分法得出彎矩一曲率曲線的計(jì)算方法。

    基于此，通過(guò)建立合適的彈塑性材料滯后模型，對(duì)混凝土采用Mander模型，對(duì)鋼筋材料采用一般對(duì)稱的雙折線模型，并通過(guò)截面纖維劃分計(jì)算出主塔主要控制截面在不同地震作用下的彎矩曲率曲線。圖3示例性給出了主塔塔底截面在E2地震作用下的縱向彎矩曲率曲線。

4.4抗震驗(yàn)算結(jié)果

    E1及E2地震作用下主塔梁頂緣及塔底截面抗震驗(yàn)算結(jié)果見表3。

   抗震驗(yàn)算結(jié)果表明，在E1地震作用下，橋塔截面彎矩小于截面初始屈服彎矩M_y（考慮軸力）。由于M_y為截面最外層鋼筋首次屈服時(shí)對(duì)應(yīng)的初始屈服彎矩，因此當(dāng)?shù)卣鸱磻?yīng)彎矩小于初始屈服彎矩時(shí)，整個(gè)截面保持在彈性，結(jié)構(gòu)滿足在彈性范圍工作的性能目標(biāo)。

    在E2地震作用下，橋塔截面彎矩小于截面等效抗彎屈服彎矩M _{e q}（考慮軸力）。M _{e q}是把實(shí)際彎矩一曲率曲線等效為理想彈塑性雙線性恢復(fù)力模型時(shí)得到的等效抗彎屈服彎矩。從理想彈塑性雙線性模型看，當(dāng)?shù)卣鸱磻?yīng)彎矩小于等效抗彎屈服彎矩時(shí)，結(jié)構(gòu)整體反應(yīng)還在彈性范圍內(nèi)。

5結(jié)語(yǔ)

    (1)由動(dòng)力特性分析的結(jié)果可以看出，海城市同澤大橋主橋采用塔梁固結(jié)體系，結(jié)構(gòu)的1階模態(tài)表現(xiàn)為塔縱彎、梁反對(duì)稱豎彎，塔縱彎先于橫彎發(fā)生，表明主塔縱向剛度小于橫向剛度，主塔順橋向地震計(jì)算中為最不利，抗震驗(yàn)算中證實(shí)了此點(diǎn)。

    (2)依據(jù)抗震細(xì)則中關(guān)于特殊橋梁抗震設(shè)計(jì)的有關(guān)規(guī)定，主塔作為獨(dú)塔斜拉橋的重要結(jié)構(gòu)受力構(gòu)件，在E2地震作用下其局部可發(fā)生可修復(fù)的損傷。文中提到的彈塑性雙線性模型等效抗彎屈服彎矩在實(shí)際中對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)反應(yīng)為截面部分鋼筋進(jìn)入屈服，但整體還處在彈性范圍內(nèi)。這種性能目標(biāo)階段處于完全彈性構(gòu)件與延性構(gòu)件（產(chǎn)生塑性鉸）之間，即認(rèn)為主塔等重要構(gòu)件抗震設(shè)計(jì)要求要高于邊墩等橋梁結(jié)構(gòu)中比較容易修復(fù)的構(gòu)件。