風(fēng)電次同步諧振實(shí)例特征及機(jī)理分析
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劉輝，李蘊(yùn)紅，李雨，謝小榮
（1．國網(wǎng)冀北電力有限公司電力科學(xué)研究院（華北電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司），北京 100045； 2．清華大學(xué)電機(jī)系，北京 100084)
摘要：集群風(fēng)電一串補(bǔ)發(fā)輸電系統(tǒng)面臨著次同步諧振的風(fēng)險，我國某大規(guī)模風(fēng)電匯集地區(qū)近幾年發(fā)生了多起次同步諧振事件，造成風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)和沒備損壞等后果，威脅到電網(wǎng)安全運(yùn)行。通過對該地區(qū)歷次風(fēng)電次同步諧振實(shí)例分析，全面總結(jié)出振蕩事件的發(fā)生條件、頻譜分布、阻尼特性、不同類型風(fēng)機(jī)響應(yīng)特性等特征。在此基礎(chǔ)上．采用時域仿真復(fù)現(xiàn)了現(xiàn)場現(xiàn)象，通過特征根和電路模型分析，揭示了該地區(qū)次同步諧振的機(jī)理為“雙饋風(fēng)機(jī)控制參與的感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)”。
關(guān)鍵詞：次同步諧振；雙饋感應(yīng)型風(fēng)電機(jī)組；變流器控制；串補(bǔ)；感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)
O引言
風(fēng)電的大規(guī)模開發(fā)和利用已經(jīng)成為中國能源戰(zhàn)略的重要部分，大容量、遠(yuǎn)距離輸送是中國風(fēng)能利用的顯著特點(diǎn)。采用串補(bǔ)技術(shù)是一種十分經(jīng)濟(jì)有效提高線路輸送能力的方法，然而大規(guī)模風(fēng)電通過串補(bǔ)線路送出時可能誘發(fā)次同步諧振(SSR)問題。
風(fēng)電機(jī)組因變頻器所帶來的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)決定了其在采用串補(bǔ)外送輸電時的SSR問題和火電機(jī)組不完全相同．目前認(rèn)為風(fēng)電SSR主要有3種類型：感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)( IGE)，次同步控制相互作用( SSCJ)和次同步扭振相互作用(SSTI)。IGE是由串補(bǔ)引起的自激電氣振蕩，是串補(bǔ)和雙饋發(fā)電機(jī)之間能量交換：SSCI是串補(bǔ)和風(fēng)電機(jī)組控制系統(tǒng)之問能量交換．與發(fā)電機(jī)組的軸系同有模態(tài)頻率完全無關(guān)，其振蕩發(fā)散速度比IGE快很多：SSTI是帶電力電子設(shè)備的輸電系統(tǒng)和軸系之間能量交換。在目前的風(fēng)電工程中，IGE和SSCI現(xiàn)象已有發(fā)生．且實(shí)際表明SSCI對系統(tǒng)穩(wěn)定性和風(fēng)機(jī)的影響較大，而SSTI現(xiàn)象還未見報(bào)道。一些學(xué)者針對這3種類型的產(chǎn)生機(jī)理、研究方法和抑制措施做了大量的研究。
不同類型的風(fēng)電機(jī)組而臨不同的SSR風(fēng)險。目前，鼠籠異步型風(fēng)電機(jī)組沒有電力電子控制器，因此不會發(fā)生SSCI現(xiàn)象。文獻(xiàn)[8]指出，永磁直驅(qū)型風(fēng)機(jī)由于定子通過全功率變流器與電網(wǎng)連接，實(shí)現(xiàn)了風(fēng)電機(jī)組與電網(wǎng)的解耦，能夠?qū)SCI現(xiàn)象免疫，理論上只存在SSTI的風(fēng)險。而雙饋型風(fēng)電機(jī)組則面臨各種類型的SSR風(fēng)險。
文獻(xiàn)[9-10]初步探討了鼠籠型風(fēng)機(jī)經(jīng)串補(bǔ)線路外送時發(fā)生SSR的機(jī)理．通過時域仿真分析了影響因素．并提出了一些抑制措施，，雙饋型風(fēng)機(jī)的SSR問題是當(dāng)前研究的重點(diǎn)，文獻(xiàn)[4，11-12]通過時域仿真法分析了SSCI發(fā)生的原因，并從轉(zhuǎn)子側(cè)電流環(huán)的閉環(huán)控制角度，利用傳遞函數(shù)給出了初步的機(jī)理解釋，文獻(xiàn)[13 -14]采用特征值分析法和時域仿真法，分析了風(fēng)速、串補(bǔ)度和控制參數(shù)對SSR的影響．并指m轉(zhuǎn)子側(cè)電流控制的參數(shù)對系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響最大。日前對風(fēng)電SSR機(jī)理的研究尚需進(jìn)一步深化。
中國華北某大規(guī)模風(fēng)電匯集地區(qū)白其送出線路上串補(bǔ)投運(yùn)后，多次發(fā)生諧振現(xiàn)象．風(fēng)電機(jī)組和送出線路上電流振幅最大超過50%．引起風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)和變壓器異常振動。本文對該地區(qū)的諧振現(xiàn)象進(jìn)行詳細(xì)的分析研究。首先，根據(jù)各個風(fēng)電場和匯集站的大量PMU和故障錄波器數(shù)據(jù)，分析總結(jié)案例特征。其次，在PSCAD/EMTDC仿真平臺上復(fù)現(xiàn)典型事件，初步探明諧振為“風(fēng)電一串補(bǔ)系統(tǒng)次同步諧振(SSR)”。再次，利用特征值分析法研究相關(guān)因子靈敏度．明確SSR的關(guān)鍵影響岡素。最后．通過電路模型的分析明確了雙饋風(fēng)機(jī)控制參數(shù)在SSR過程中的作用，具體指出該地區(qū)次同步諧振機(jī)理為”雙饋風(fēng)機(jī)控制參與的感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)”。
1 風(fēng)電次同步諧振實(shí)例概述
本文所研究的風(fēng)電SSR案例發(fā)生在某個大規(guī)模風(fēng)電匯集地區(qū)．其并網(wǎng)方式具有我國風(fēng)電“大規(guī)模開發(fā)，遠(yuǎn)距離輸送”的典型性。截至2014年年底，該地區(qū)共有風(fēng)電場27座，并網(wǎng)風(fēng)機(jī)2 000多臺．并網(wǎng)容量已達(dá)4 160 MW,并網(wǎng)點(diǎn)是我國西電東送的熏要通道上的500 kV站。該地區(qū)是世界上單點(diǎn)注入風(fēng)電容量最大的系統(tǒng)，兩側(cè)500 kV出線均安裝了串補(bǔ)裝置，地區(qū)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。該地區(qū)220 kV及以下全部為風(fēng)電、沒有常規(guī)電源、最大負(fù)荷不超過5萬kW，形成了特殊的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。該地區(qū)風(fēng)機(jī)類型主要有3類，分別為雙饋型風(fēng)機(jī)、直驅(qū)型風(fēng)機(jī)和定速異步型風(fēng)機(jī)。其中，雙饋型風(fēng)機(jī)占73%,直驅(qū)型風(fēng)機(jī)占24%．定速異步型風(fēng)機(jī)僅占3%。
從2010年串補(bǔ)裝置投運(yùn)起．該地區(qū)頻繁出現(xiàn)諧振現(xiàn)象．從外在特征上主要表現(xiàn)為匯集站和風(fēng)電場升壓站主變有異常振動聲響和大量風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)．從電氣特征上主要表現(xiàn)為風(fēng)電機(jī)組和匯集線路上電流以次同步頻率大幅振蕩，時間可長達(dá)10 min以上。
通過錄波數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)，諧振時該地區(qū)線路及設(shè)備電流波形在工頻分量的基礎(chǔ)上疊加了次同步頻率分量，結(jié)合地區(qū)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，認(rèn)為該地區(qū)形成了LC諧振回路，因此初步認(rèn)定事件原因?yàn)橹C振現(xiàn)象。圖2是一次典型的諧振實(shí)例中500 kV變電站220 kV側(cè)A相電壓和電流PMU波形。
可以看出本次諧振實(shí)例存在以下過程：
(1)在08:45:00，系統(tǒng)中就存在幅值較小、發(fā)散速度很慢的次同步電流：
(2)在08:46:40之后，次同步電流的幅值迅速增大：
(3)在08:47:30，由于次同步電流過大，部分發(fā)電機(jī)的保護(hù)電路檢測到輸出故障電流越限，觸發(fā)保護(hù)邏輯而跳閘：
(4)部分風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)之后，風(fēng)電場群輸出的基波電流驟然減少，隨后，次同步電流的幅值整體上而言在緩慢地衰減：
(5)至08:56:00．次同步電流衰減至0，諧振過程結(jié)束，整個振蕩過程大約持續(xù)了11 min。
圖3是上述案例典型時段的故障錄波器記錄的相關(guān)電氣量瞬時值的波形圖。通過故錄數(shù)據(jù)可以看出．在SSR發(fā)生過程中220 kV母線電壓存在輕微的畸變：但是線路電流卻嚴(yán)重畸變。
利用傅立葉變換對原始數(shù)據(jù)進(jìn)行處理．提取相關(guān)電氣量的基波和次同步頻率分量，結(jié)果如圖4所示。
從故錄數(shù)據(jù)的傅立葉分析結(jié)果可以看出：
(1)諧振發(fā)生時，220 kV母線上的次同步電壓含量很小，不到基波電壓的1%;
(2)次同步電流發(fā)散到一定程度后，導(dǎo)致部分發(fā)電機(jī)脫網(wǎng)：
(3)此后，基波電流和次同步電流都迅速減小．隨后基波電流維持基本不變，次同步電流在整體趨勢上緩慢衰減：最后次同步電流迅速衰減。
諧振過程中．風(fēng)機(jī)表現(xiàn)為因不平衡電流超過最高限值而保護(hù)動作，造成大量風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)，對電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行造成較大威脅。此外，次同步諧振造成220 kV母線差動保護(hù)啟動．使相關(guān)設(shè)備無法按照正常方式運(yùn)行，對主變、串補(bǔ)等設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行帶來不利影響。
不同于美國德州風(fēng)電次同步振蕩案例．本文研究的案例并非在電網(wǎng)故障下．而是發(fā)生在正常運(yùn)行情況。文獻(xiàn)[15]對德州案例進(jìn)行了時域仿真，分析了擾動類型的影響以及振蕩對串補(bǔ)度、功率器件開關(guān)頻率的敏感度．但并未對影響SSR的系統(tǒng)運(yùn)行條件展開評估，而且缺乏與實(shí)際數(shù)據(jù)的對比。在文中的仿真條件下，SSR現(xiàn)象與風(fēng)況無關(guān)，這點(diǎn)在本文研究的案例中并不適用。此外，已有文獻(xiàn)中對風(fēng)電SSR問題研究時．線路串補(bǔ)度總是在較高水平，振蕩頻率也與火電次同步諧振類似，與該地區(qū)諧振頻率較低的實(shí)際情況差別較大。因此．本文所研究的次同步諧振案例與以往案例及研究成果存在差異．是一種新型的風(fēng)電次同步諧振現(xiàn)象。
2風(fēng)電次同步諧振實(shí)例特征
諧振發(fā)生地區(qū)風(fēng)電場和匯集站都裝有PMU裝置，記錄了歷次諧振發(fā)生時的電壓、電流等電氣量波形。通過對該地區(qū)多次風(fēng)電諧振事件的PMU錄波數(shù)據(jù)進(jìn)行分析．總結(jié)提煉出該地區(qū)風(fēng)電次同步諧振現(xiàn)象的基本特征。
2.1 發(fā)生條件
諧振現(xiàn)象發(fā)生時該地區(qū)均為小風(fēng)工況．風(fēng)電出力一般在裝機(jī)容量的10%以內(nèi)．最大不超過13%0以2014年某次諧振事件為例．諧振發(fā)生前該地區(qū)風(fēng)電裝機(jī)約2 000臺．因風(fēng)力較小．且分布不均勻．并網(wǎng)運(yùn)行風(fēng)機(jī)臺數(shù)僅約700臺．總出力115 MW,諧振過程中555臺風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)，損失出力約91 MW。
此外．目前該地區(qū)發(fā)生的諧振現(xiàn)象幾乎全部發(fā)生在功率下降時刻，圖5選取了一個月的時間段，在圖中標(biāo)注了各次SSR事件發(fā)生的時刻。
2.2頻譜特征
該地區(qū)諧振頻率隨著風(fēng)電并網(wǎng)規(guī)模的變大有逐漸增大的趨勢．早期該地區(qū)風(fēng)電并網(wǎng)規(guī)模較�。蛔�1 000 MW,振蕩頻率約為5 Hz,并網(wǎng)容量4 000 MW時的振蕩頻率增大至約9 Hz。
圖6是4座分布于不同220 kV匯集站的風(fēng)電場的電流次同步諧振頻率隨時間的變化情況。振蕩頻率的時間和空間分布呈現(xiàn)出一致性。
(1)振蕩過程中，隨著風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)，振蕩頻率略有下降。
(2)各個風(fēng)電場和匯集站在同一時刻振蕩頻率相同。
2.3 阻尼特性
在電力系統(tǒng)特征值分析中，特征值的實(shí)部盯給出了阻尼，虛部w給出了振蕩的頻率。阻尼比的定義為
圖2是典型諧振過程的PMU數(shù)據(jù)波形，起始階段振蕩發(fā)散，阻尼比為-0.001 9。圖7是振蕩起始階段、振蕩中和振蕩收斂階段的局部波形，在振蕩的全過程中，系統(tǒng)始終處于臨界阻尼附近，在系統(tǒng)為弱負(fù)阻尼時，振蕩發(fā)散；為弱正阻尼時，振蕩收斂。
在振蕩發(fā)散階段，系統(tǒng)阻尼為負(fù)值。在振蕩收斂階段，系統(tǒng)阻尼為正值，振蕩幅值收斂。存發(fā)散階段，系統(tǒng)阻尼比主要集中在-0.001～-0.006。在收斂階段，系統(tǒng)阻尼比主要集中在0.001～0.006。
2.4不同風(fēng)機(jī)類型響應(yīng)特性
該地區(qū)的風(fēng)電場以雙饋型風(fēng)機(jī)為主．部分風(fēng)電場安裝有永磁直驅(qū)型風(fēng)機(jī)，圖8為分別安裝這2種不同機(jī)型的兩個鄰近風(fēng)電場在同一次諧振事件中的響應(yīng)特征。
圖8上部分所示風(fēng)電場安裝直驅(qū)風(fēng)機(jī)，而圖8下部分所示風(fēng)電場全部為雙饋風(fēng)機(jī)。安裝直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的風(fēng)電場振幅很�。s為1%.而安裝雙饋風(fēng)電機(jī)組的風(fēng)電場SSR現(xiàn)象顯著，振幅約為13%。直驅(qū)風(fēng)機(jī)振幅明顯小于雙饋風(fēng)機(jī)，因此直驅(qū)風(fēng)機(jī)面臨的風(fēng)電次同步諧振風(fēng)險遠(yuǎn)低于雙饋風(fēng)機(jī)，與前期學(xué)術(shù)研究成果一致。
3風(fēng)電次同步諧振機(jī)理分析
本文將通過時域仿真、特征值分析和電路模型的方法逐步揭示該地區(qū)諧振的機(jī)理：時域仿真復(fù)現(xiàn)了現(xiàn)場諧振現(xiàn)象，指出該地區(qū)的諧振現(xiàn)象是一種風(fēng)電一串補(bǔ)系統(tǒng)的LC諧振：特征值分析明確了諧振的影響兇素．指出雙饋風(fēng)機(jī)在特定T況下呈現(xiàn)負(fù)阻尼從而引起諧振現(xiàn)象，而風(fēng)機(jī)控制參數(shù)發(fā)揮了關(guān)鍵的作用：電路模型從本質(zhì)上解釋了諧振的機(jī)理，明確了控制參數(shù)影響負(fù)阻尼的原因，把該地區(qū)諧振機(jī)理定義為“雙饋風(fēng)機(jī)控制參與的感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)”。下文將進(jìn)行詳細(xì)的論述。
3.1 時域仿真——機(jī)理初探
該地區(qū)的電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示，如果從風(fēng)電場側(cè)往外部看．系統(tǒng)中500 kV送出線路串補(bǔ)與500 kV線路電抗和母線以下所帶感性設(shè)備（包括500 kV母線高抗、變壓器、風(fēng)機(jī)低壓電抗器及SVC等）構(gòu)成LC串聯(lián)回路，等值后圖1所示的系統(tǒng)可用圖9表示�？紤]風(fēng)機(jī)內(nèi)阻抗，等值系統(tǒng)的串補(bǔ)度很低，約為2%,對應(yīng)的諧振頻率約為7 Hz,與該地區(qū)實(shí)際諧振頻率吻合。仿真工況按照1.1節(jié)中描述的典型諧振場景設(shè)置。
整個仿真過程中，基波電流相次同步諧波電流的變化趨勢如圖10所示。2s時模擬串補(bǔ)投入運(yùn)行．開始出現(xiàn)諧振現(xiàn)象，次同步頻率電流在發(fā)散階段幅值迅速增大：在振蕩中間階段，基波和次同步諧波電流幅值維持穩(wěn)定：最后，部分風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)，基波電流減小，同時次同步諧波電流隨之減小，諧振逐漸收斂。
圖11 a）是機(jī)端電壓波形，振幅很小，與實(shí)際案例的特征相符。輸出電流振蕩穩(wěn)定后的波形如圖11 b）所示，圖中可以觀察到非常嚴(yán)重的SSR現(xiàn)象，輸出電流含有次同步分量，頻率為7.2 Hz。
諧振過程中．風(fēng)電機(jī)組輸出的有功和無功功率也含有與電流次同步頻率互補(bǔ)的分量，即42.8Hz,如圖12所示。
圖9所示等值系統(tǒng)結(jié)構(gòu)表明，系統(tǒng)中500 kV送出線路串補(bǔ)與500 kV線路及母線以下所帶感性設(shè)備構(gòu)成次同步諧振同路，且具有弱阻尼特征，是引發(fā)次同步諧振的必要條件。仿真結(jié)果表明，雙饋風(fēng)機(jī)在低風(fēng)速的運(yùn)行工況下為諧振提供了負(fù)阻尼，是引發(fā)諧振持續(xù)存在的充分條件。岡此，本文案例是典型的風(fēng)電次同步諧振事件。后而將會繼續(xù)分析雙饋風(fēng)機(jī)引起諧振的原岡。
3.2 特征根分析——負(fù)阻尼影響因素分析
采用特征值分析的方法對不同工況（風(fēng)速和風(fēng)機(jī)臺數(shù)）進(jìn)行分析，將特征值的實(shí)部和虛部分別轉(zhuǎn)換為振蕩衰減系數(shù)和振蕩頻率，計(jì)算結(jié)果見圖13。本文所研究的系統(tǒng)在風(fēng)速接近4 m/s，并網(wǎng)風(fēng)機(jī)臺數(shù)在600—800臺時系統(tǒng)阻尼最小，最容易發(fā)生SSR現(xiàn)象，系統(tǒng)阻尼與風(fēng)速正相關(guān)，風(fēng)速越低，系統(tǒng)阻尼越差：系統(tǒng)阻尼與并網(wǎng)風(fēng)機(jī)臺數(shù)成非線性關(guān)系．因而系統(tǒng)在振蕩過程中，隨著風(fēng)機(jī)的脫網(wǎng)．可能達(dá)到臨界阻尼的狀態(tài)，即振蕩既不發(fā)散．也不收斂。振蕩頻率隨著風(fēng)速及并網(wǎng)風(fēng)機(jī)臺數(shù)的增加而增加，并網(wǎng)風(fēng)機(jī)臺數(shù)越少，對振蕩頻率的影響越顯著。
圖14是K。對次同步諧振頻率和衰減系數(shù)的影響情況。計(jì)算結(jié)果表明雙饋風(fēng)機(jī)控制系統(tǒng)參數(shù)對次同步諧振的發(fā)生起關(guān)鍵作用。諧振現(xiàn)象對機(jī)側(cè)變流器電流內(nèi)環(huán)PI控制中比例系數(shù)K。的敏感度很高。
由特征值分析結(jié)果可知，雙饋風(fēng)機(jī)提供的負(fù)阻尼隨風(fēng)速、并網(wǎng)風(fēng)機(jī)臺數(shù)等運(yùn)行條件和控制參數(shù)的變化而變化。雙饋風(fēng)機(jī)在特定運(yùn)行工況下因感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)產(chǎn)生負(fù)阻尼，而雙饋風(fēng)機(jī)的控制參數(shù)．尤其是機(jī)側(cè)變流器電流內(nèi)環(huán)的比例系數(shù)，顯著加劇了負(fù)阻尼特性，從而導(dǎo)致了諧振現(xiàn)象的發(fā)生。
3.3 電路模型——負(fù)阻尼成因
雙饋風(fēng)電機(jī)組的定子與電網(wǎng)直接相連，轉(zhuǎn)子通過轉(zhuǎn)子側(cè)變流器與系統(tǒng)相連。當(dāng)雙饋風(fēng)機(jī)滑差s<0時，轉(zhuǎn)子等效電阻為負(fù)值，當(dāng)?shù)刃ж?fù)阻尼大于系統(tǒng)的阻尼時，產(chǎn)生風(fēng)電次同步諧振，這點(diǎn)與IGE機(jī)理相同。然而，在較低的串補(bǔ)度下就能夠引發(fā)諧振現(xiàn)象，這點(diǎn)與傳統(tǒng)的IGE不同，造成其差異的根本原因正是在于雙饋風(fēng)機(jī)控制系統(tǒng)的作用。為此，本文將推導(dǎo)風(fēng)電一串補(bǔ)輸電系統(tǒng)等效電路．直觀的解釋SSR負(fù)阻尼的來源，進(jìn)而明確風(fēng)電SSR的產(chǎn)生機(jī)理。
假設(shè)了SC電流參考值是恒定值。如果在定子電流中存在一個頻率為w的擾動電流△j。，那么該擾動電流導(dǎo)致的了SC輸出電壓波動可表示為
式中：K．。是了SC電流跟蹤控制的比例系數(shù)，Av'是由于積分控制和交叉解耦項(xiàng)所導(dǎo)致的輸出電壓變化。那么，忽略L。后，在頻率o)下，圖15可近似簡化為陶16、圖16中，了是系統(tǒng)等效電阻，L。是系統(tǒng)等效電感
式中：w。是轉(zhuǎn)子電氣角速度。
4結(jié)語
某地區(qū)是一個典型的依靠串補(bǔ)送出的風(fēng)電匯集系統(tǒng)，多次發(fā)生了風(fēng)電次同步諧振現(xiàn)象，本文總結(jié)了諧振特征．探明了諧振機(jī)理，主要結(jié)論為(1)該地區(qū)的風(fēng)電次同步諧振事件均發(fā)生在小風(fēng)工況，振蕩頻率為5—10 Hz．同一時刻不同地點(diǎn)諧振頻率一致性強(qiáng)，諧振過程中頻率會隨著風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)而降低，雙饋風(fēng)機(jī)振幅遠(yuǎn)大于直驅(qū)風(fēng)機(jī)。(2)該地區(qū)風(fēng)電次同步諧振的機(jī)理為“雙饋風(fēng)機(jī)控制參與的感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)”。該地區(qū)電網(wǎng)具有LC諧振同路的特點(diǎn)，同時，雙饋風(fēng)機(jī)在特定工作條件下因感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)呈現(xiàn)負(fù)阻尼特性，而雙饋風(fēng)機(jī)的控制參數(shù)，尤其機(jī)側(cè)變流器電流跟蹤比例系數(shù)．顯著加劇了雙饋風(fēng)機(jī)的負(fù)阻尼特性，從而導(dǎo)致了諧振事件的發(fā)生。
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