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[摘要]通過(guò)對(duì)開(kāi)縣東河大橋淹沒(méi)復(fù)建工程三片后張預(yù)應(yīng)力混凝土t梁施加應(yīng)力前產(chǎn)生裂縫的原因分析、處理方案的確定及處理結(jié)果的驗(yàn)證，提出了預(yù)應(yīng)力混凝土施加應(yīng)力前收縮裂縫的防治措施。
  關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力 混凝土 裂縫 分析 防治
  一、前言
  開(kāi)縣東河大橋淹沒(méi)復(fù)建工程為8×40m的后張預(yù)應(yīng)力混凝土t梁構(gòu)造，以下是有關(guān)施工參數(shù)：
  結(jié)構(gòu)類(lèi)型：8孔跨徑為40m預(yù)應(yīng)力混凝土t型簡(jiǎn)支梁
  混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度：40mpa
  混凝土配合比：水泥：砂：碎石：水：減水劑=1：1.21：2.57：0.39：0.01
  水泥用量：476kg/m3
  水泥類(lèi)型：三峽牌p.o42.5水泥
  砂：開(kāi)縣樂(lè)園產(chǎn)中粗砂
  水：東河河水
  減水劑：重慶久鑫混凝土外加劑廠生產(chǎn)jx-nno型高效減水劑。
  二、裂縫的基本情況
  開(kāi)縣東河大橋淹沒(méi)復(fù)建工程施工期間發(fā)現(xiàn)三片t梁先后出現(xiàn)裂縫。當(dāng)時(shí)正直五月下旬，施工現(xiàn)場(chǎng)的最高氣溫超過(guò)30℃。第一片t梁出現(xiàn)裂縫是在澆注成型拆模后約4天；第二片是在澆注拆模后三天；第三片是在澆注拆模后約20個(gè)小時(shí)就發(fā)現(xiàn)裂縫。三片t梁的裂縫位置都大致在梁體跨中5m范圍內(nèi)。裂縫形式為豎向裂縫,通過(guò)超聲波檢測(cè)裂縫寬度在0.1mm～0.2mm，深度60-90 mm。裂縫在梁體兩測(cè)大致對(duì)稱(chēng)分布。如圖1：

圖1   裂縫形狀示意圖

  三、裂縫產(chǎn)生的原因分析：
  裂縫的出現(xiàn)引起了施工、監(jiān)理和設(shè)計(jì)單位的高度重視，會(huì)同有關(guān)專(zhuān)家進(jìn)行了詳細(xì)的分析，分析結(jié)果定性為混凝土收縮裂縫。
  混凝土收縮分為凝縮和干縮。混凝土凝固時(shí)，一些與水泥顆粒結(jié)合，使體積減少，稱(chēng)為凝縮。另一些蒸發(fā)，使體積減小，稱(chēng)為干縮�；炷�土的干燥過(guò)程是從表面逐步擴(kuò)展到內(nèi)部的，在混凝土內(nèi)呈含水梯度。因此產(chǎn)生表面收縮大，內(nèi)部收縮小的不均勻收縮，致使表面混凝土承受拉力，內(nèi)部承受壓力。當(dāng)表面混凝土所受的拉力超過(guò)其抗拉強(qiáng)度時(shí)，便產(chǎn)生收縮裂縫。
  確定裂縫類(lèi)型之后，我項(xiàng)目部技術(shù)人員會(huì)同有關(guān)專(zhuān)家對(duì)施工過(guò)程中的各個(gè)環(huán)節(jié)進(jìn)行了分析，經(jīng)過(guò)多次分析論證從以下幾個(gè)方面找到了裂縫的產(chǎn)生的原因。
  1、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)因素：
  經(jīng)過(guò)我方技術(shù)人員對(duì)設(shè)計(jì)圖紙的分析，原設(shè)計(jì)圖紙中梁體跨中20m范圍內(nèi)的水平構(gòu)造鋼筋配筋率為3‰，配筋率偏小，且分布間距偏大，梁端配筋率為6‰，混凝土收縮時(shí)所配鋼筋不能完全消除混凝土的干縮變形所引起的內(nèi)部應(yīng)力時(shí)首先從薄弱部位開(kāi)始出現(xiàn)裂縫。
  2、施工原材料：
  經(jīng)過(guò)對(duì)施工所采用的各種原材料進(jìn)行重新檢驗(yàn),發(fā)現(xiàn)存在以下不利因素:
  （1）水泥采用三峽牌p.o42.5水泥，經(jīng)檢驗(yàn)符合規(guī)范要求。水泥用量為476kg/m3，水泥用量偏大。混凝土在硬化過(guò)程中，水泥水化放熱，水泥用量大，水化熱熱量大，從而使混凝土的溫度收縮應(yīng)力增大。
  （2）碎石有石灰?guī)r碎石和河卵石碎石兩種，發(fā)現(xiàn)石灰?guī)r碎石中的灰粉含量較大�；曳墼诨炷�土硬化凝結(jié)時(shí)吸收水分，引起混凝土凝縮。
  （3）攪拌用水為東河河水，砂為開(kāi)縣樂(lè)園產(chǎn)中粗砂；減水劑為重慶久鑫混凝土外加劑廠生產(chǎn)jx-nno型高效減水劑，以上材料經(jīng)檢驗(yàn)均合格。
  水泥用量偏大和碎石中灰粉含量超標(biāo)是形成裂縫的原因之一。
  3、混凝土自身應(yīng)力形成的裂縫：
  混凝土收縮分為凝縮和干縮�；炷�土的干燥過(guò)程是從表面逐步擴(kuò)展到內(nèi)部的，在混凝土內(nèi)呈含水梯度。因此產(chǎn)生表面收縮大，內(nèi)部收縮小的不均勻收縮，致使表面混凝土承受拉力，內(nèi)部承受壓力。當(dāng)表面混凝土所受的拉力超過(guò)其抗拉強(qiáng)度時(shí)，便產(chǎn)生收縮裂縫。
  4、模板及制梁臺(tái)座：
  制梁臺(tái)座由c25級(jí)混凝土澆注而成，經(jīng)過(guò)幾次使用之后，局部表面已非常不光滑，模擦系數(shù)增大，摩阻力也相應(yīng)增大,當(dāng)摩阻力超過(guò)混凝土本身承受的拉力時(shí),這個(gè)應(yīng)力集中點(diǎn)就會(huì)產(chǎn)生裂縫。
  5、施工工藝：
  （1）混凝土的拌制：攪拌設(shè)備為500型強(qiáng)制式攪拌機(jī)，拌和時(shí)間為每盤(pán)料大約3分鐘，拌和時(shí)間適中，坍落度為9-13cm，拌和過(guò)程中有不均勻現(xiàn)象。存在水灰比過(guò)大的問(wèn)題，水灰比過(guò)大，混凝土干縮量增大，易產(chǎn)生干縮裂縫。
  （2）混凝土澆注：澆注過(guò)程中采用插入式振搗器為主，附著式震動(dòng)器為輔（主要在梁端10米處使用）。澆注過(guò)程出現(xiàn)過(guò)震現(xiàn)象,致使混凝土表面粗細(xì)骨料離析,靠近模板表面的混凝土細(xì)骨料集中。
  （3）混凝土養(yǎng)生：由于當(dāng)時(shí)白天氣溫大多超過(guò)30℃，最高氣溫達(dá)到35℃，梁體側(cè)面不易吸附水分，氣溫過(guò)高加快了梁體水分的蒸發(fā)，致使表面產(chǎn)生干縮裂縫。
由以上分析可知：水平構(gòu)造鋼筋、施工原材料、混凝土自身應(yīng)力、模板及制梁臺(tái)座及施工工藝的缺陷都是混凝土收縮裂縫的形成原因。各種不利因素的疊加致使梁體產(chǎn)生收縮裂縫。
  四、裂縫的處理：
  收縮裂縫一旦產(chǎn)生，就會(huì)增加混凝土的滲透性，并使混凝土暴露于容易損傷環(huán)境的表面增加，使混凝土早期老化，裂縫的產(chǎn)生使混凝土滲水性增大，嚴(yán)重降低混凝土強(qiáng)度，從而影響其耐久性，縮短使用壽命，所以必須進(jìn)行處理。
  1、畢可法（恒壓灌注法）灌注建筑膠
  畢可法灌注建筑膠是由日本建筑學(xué)者提出和推廣應(yīng)用的一項(xiàng)新型混凝土補(bǔ)強(qiáng)技術(shù),現(xiàn)在國(guó)內(nèi)建筑界已經(jīng)接受了這種補(bǔ)強(qiáng)技術(shù)。
  （1）施工工藝
  混凝土結(jié)構(gòu)若出現(xiàn)0.1～0.2mm的裂縫，就會(huì)對(duì)混凝土的受力結(jié)構(gòu)和內(nèi)部鋼筋產(chǎn)生一定的損害和破壞，混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范要求大于0.2mm的裂縫都必須進(jìn)行密封處理。由于混凝土結(jié)構(gòu)裂縫一般都會(huì)呈現(xiàn)v性的形態(tài)，一般裂縫深度都較深，甚至貫穿整個(gè)混凝土結(jié)構(gòu)，特別是處于頂部和側(cè)面的混凝土裂縫密封處理不易達(dá)到灌注膠液密實(shí)的要求，畢可法灌注是采用多點(diǎn)同時(shí)低壓加壓灌注，加壓時(shí)間一般控制在10-20分鐘，由于采用了低壓多點(diǎn)的灌注方法，避免了膠液從v形裂縫表層串漿，加強(qiáng)了膠液向混凝土深層移動(dòng)，并能保證膠液有足夠的浸潤(rùn)時(shí)間。因此，恒壓灌注法是一種灌注效果能夠保證密封處理效果的灌注方法，也是國(guó)外現(xiàn)行的最先進(jìn)的混凝土灌注方法。
  （2）材料特性：
  密封材料特性：快速、密封性好、有一定的力學(xué)強(qiáng)度。使用a-64快固高強(qiáng)膠粘劑，壓縮強(qiáng)度≥60mpa，剪切強(qiáng)度≥3.5mpa（砼破壞），≥16mpa（鋼?鋼）。
灌注材料特性：粘度小，可灌性強(qiáng)，較高的力學(xué)性能，一定的韌性。使用專(zhuān)用a71-1砼裂縫專(zhuān)用灌注膠，粘度200-400mpa.s，25℃時(shí)，壓縮強(qiáng)度≥60mpa，剪切強(qiáng)度≥15mpa，與混凝土粘接力≥4mpa（砼破壞），斷裂伸長(zhǎng)率5-10%。
  （3）灌注設(shè)備：專(zhuān)用配套恒壓灌注法裝備，包括注膠嘴、堵頭、連接器、膠囊及注射器等。
  （4）裂縫灌膠：裂縫灌膠分以下五步進(jìn)行。
  第一步 表面處理，用角磨機(jī)、鑿子、砂紙沿裂縫方向除去表面油污，浮漿等雜物。
  第二步 布設(shè)注膠嘴：根據(jù)裂縫情況，用a-64膠布設(shè)注膠嘴，每米約3～4個(gè)。
  第三步 裂縫密封：用a-64膠沿裂縫方向?qū)α芽p進(jìn)行密封，保證在灌膠時(shí)不漏漿。
  第四步 恒壓灌注：用恒壓灌注器進(jìn)行灌膠，保證灌膠時(shí)間一般大于10分鐘，使裂縫完全封閉。
  第五步 后處理：除去注膠嘴，磨平，盡量使裂縫表面與混凝土外觀保持顏色一致。
  2、裂縫表面貼碳纖維
  第一步 表面處理，用角磨機(jī)、鑿子、砂紙沿裂縫方向兩側(cè)各大于50cm范圍內(nèi)除去表面油污，浮漿等雜物，表面清理干凈并有一定粗糙度。
  第二步 涂刷底層灌注膠，要求涂刷均勻。
  第三步 粘貼碳纖維，將碳纖維粘貼在處理好的裂縫表面。
  第四步 美化處理，在碳纖維表面用白水泥或其他材料修面，使之與梁體顏色盡量一致，以保持梁體外表的美觀度。
  3、處理結(jié)果驗(yàn)證?單梁荷載試驗(yàn)
  處理結(jié)束后5-7天進(jìn)行了張拉，在張拉過(guò)程中未發(fā)現(xiàn)異�，F(xiàn)象。委托重慶公路工程檢測(cè)中心對(duì)三片t梁其中裂縫最嚴(yán)重的一片進(jìn)行了單梁荷載試驗(yàn)。
大橋設(shè)計(jì)荷載：汽超?20級(jí)，掛車(chē)?120，人群：3.5kn/?。
  （1）檢驗(yàn)項(xiàng)目：?jiǎn)瘟汉奢d試驗(yàn)包括t梁的強(qiáng)度、剛度和抗裂性三項(xiàng)。
  （2）應(yīng)力測(cè)點(diǎn)與撓度測(cè)點(diǎn)布置
  應(yīng)力測(cè)點(diǎn)分別布置于預(yù)應(yīng)力t梁跨中截面和l/4截面，在t梁腹板上布置2個(gè)測(cè)點(diǎn)，下緣設(shè)置1個(gè)測(cè)點(diǎn)，共計(jì)6個(gè)測(cè)點(diǎn)。如圖2



圖2   應(yīng)力測(cè)點(diǎn)與撓度測(cè)點(diǎn)布置圖
  撓度測(cè)點(diǎn)分別布置于預(yù)應(yīng)力t梁跨中截面和l/4截面的下緣，采用電測(cè)百分表進(jìn)行豎向變形觀測(cè)。為消除支座變形的影響，試驗(yàn)時(shí)還在支座處設(shè)置了觀測(cè)點(diǎn)，通過(guò)百分表測(cè)試其壓縮變形。
  （3）試驗(yàn)荷載與工況
  本次檢驗(yàn)對(duì)單片t梁跨中截面采用三點(diǎn)加載試驗(yàn)的方法。試驗(yàn)荷載確定按照現(xiàn)澆混凝土、二期恒載、活載（汽車(chē)+人群）在跨中截面作用彎矩與加載重物在跨中截面產(chǎn)生彎矩等效的原則，本次采用鋼軌及預(yù)制人行道板等加載，試驗(yàn)荷載總重量約為56.62噸（見(jiàn)圖3）。共分6級(jí)加載（見(jiàn)表1）。



圖3   三點(diǎn)集中加載示意圖
  加載間距為跨中至兩測(cè)個(gè)4米，懸臂部分各為2米。每級(jí)加載完畢后，持續(xù)10分鐘，穩(wěn)定后讀數(shù)。卸載完畢10分鐘后，記錄殘余讀數(shù)。

表1
荷載分級(jí) 荷載重量（t） 跨中截面產(chǎn)生彎矩（kn?m） 跨中截面設(shè)計(jì)彎矩（kn?m） 效率系數(shù)
1級(jí) 9.73 855.91 5082.5 0.17
2級(jí) 30.16 2620.00 0.52
3級(jí) 40.86 3543.46 0.70
4級(jí) 48.31 4186.65 0.82
5級(jí) 54.23 4697.74 0.92
6級(jí) 56.62 4903.91 0.96


  （4） 試驗(yàn)儀器：本次試驗(yàn)儀器有靜態(tài)應(yīng)變數(shù)據(jù)采集儀ucam?1a；接點(diǎn)掃描箱usb?50；電測(cè)式百分表；刻度放大鏡wysx?40x。
  （5）試驗(yàn)結(jié)果與分析：跨中截面各級(jí)荷載作用下，所測(cè)得的跨中截面及l(fā)/4截面應(yīng)力觀測(cè)結(jié)果列于表2、表3中；撓度觀測(cè)結(jié)果列于表4、表5中。

表2               跨中截面應(yīng)力觀測(cè)結(jié)果         單位：mpa

荷載分級(jí) 各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)力 各測(cè)點(diǎn)理論計(jì)算值 校驗(yàn)系數(shù)
1 2 3 1 2 3 1 2 3
1級(jí) -0.73 -0.15 1.33 -1.17 0.13 1.66 0.62 / 0.80
2級(jí) -2.69 -0.25 4.26 -3.59 0.39 5.10 0.75 / 0.84
3級(jí) -3.68 -0.10 5.57 -4.85 0.53 6.90 0.76 / 0.81
4級(jí) -4.36 0.05 6.27 -5.73 0.63 8.15 0.76 0.08 0.82
5級(jí) -5.04 0.08 7.45 -6.43 0.71 9.14 0.78 0.11 0.82
6級(jí) -5.14 0.15 7.76 -6.72 0.74 9.54 0.76 0.20 0.81


表3             l/4截面應(yīng)力觀測(cè)結(jié)果           單位：mpa

荷載分級(jí) 各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)力 各測(cè)點(diǎn)理論計(jì)算值 校驗(yàn)系數(shù)
1 2 3 1 2 3 1 2 3
1級(jí) -0.08 0.13 0.93 -0.67 0.07 0.95 0.11 / 0.98
2級(jí) -0.88 0.13 2.77 2.05 0.22 2.91 0.43 0.59 0.95
3級(jí) -1.91 0.08 3.65 -2.77 0.30 3.93 0.69 0.27 0.93
4級(jí) -2.37 0.13 4.26 -3.27 0.36 4.64 0.72 0.36 0.92
5級(jí) -3.17 0.10 4.81 -3.67 0.40 5.21 0.86 0.25 0.92
6級(jí) -3.22 0.13 5.01 -3.83 0.42 5.44 0.84 0.31 0.92


表4             跨中截面應(yīng)力觀測(cè)結(jié)果           單位：mm

荷載分級(jí) 觀測(cè)讀數(shù) 理論讀數(shù) 校驗(yàn)系數(shù)
初始 0 0 /
1級(jí) 2.84 5.57 0.51
2級(jí) 11.75 17.04 0.69
3級(jí) 17.84 23.04 0.77
4級(jí) 22.07 27.22 0.81
5級(jí) 26.23 30.55 0.86
6級(jí) 27.12 31.89 0.85
殘余 3.48 0 /


表5           l/4截面撓度觀測(cè)結(jié)果           單位：mm

荷載分級(jí) 觀測(cè)讀數(shù) 理論讀數(shù) 校驗(yàn)系數(shù)
初始 0 0 /
1級(jí) 1.63 3.86 0.42
2級(jí) 7.64 11.81 0.65
3級(jí) 11.85 15.98 0.74
4級(jí) 14.67 18.89 0.78
5級(jí) 17.15 21.18 0.81
6級(jí) 17.73 22.11 0.80
卸載 0.95 0 /

  表中應(yīng)力符號(hào)拉為“+”，壓為“-”；撓度符號(hào)向下為“+”，向上為“-”。  
  在整個(gè)靜荷載試驗(yàn)過(guò)程中，未發(fā)現(xiàn)受檢t梁出現(xiàn)新的受力裂縫，原有裂縫經(jīng)灌膠處理并粘貼了炭纖維后，試驗(yàn)過(guò)程中也未發(fā)現(xiàn)再開(kāi)裂現(xiàn)象。
  從試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果可以看出，測(cè)點(diǎn)2由于距中性軸較近，所測(cè)得的數(shù)據(jù)較小，相對(duì)誤差較大，但總體趨勢(shì)與其它兩測(cè)點(diǎn)一樣，仍然較理想，同理論計(jì)算值有明顯的對(duì)應(yīng)關(guān)系。其中測(cè)點(diǎn)1和測(cè)點(diǎn)3應(yīng)力實(shí)測(cè)值均小于對(duì)應(yīng)工況的理論計(jì)算值，其中跨中截面應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)達(dá)到了0.62～0.84，l/4截面應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)達(dá)到了0.11～0.98。所測(cè)得的撓度值無(wú)論是跨中截面還是l/4截面，均小于理論計(jì)算值，校驗(yàn)系數(shù)在0.42～0.85之間，相對(duì)殘余撓度較�。�跨中：3.48/27.12=12.8%；l/4：0.95/17.73=5.4%），滿(mǎn)足“試驗(yàn)方法”中小于20%的要求。
  由此表明試驗(yàn)結(jié)果是滿(mǎn)意的，受檢t梁受力性能較好，處于良好的彈性工作階段，其強(qiáng)度、剛度和抗裂性能均滿(mǎn)足設(shè)計(jì)荷載下的使用要求。
  （6）檢驗(yàn)結(jié)論：
  本次荷載試驗(yàn)，最大效率系數(shù)達(dá)到了0.96，滿(mǎn)足“試驗(yàn)方法”中對(duì)荷載效率系數(shù)在0.80＜η≤1的要求，可以對(duì)受檢t梁的工作性能作出評(píng)價(jià)。
根據(jù)檢驗(yàn)結(jié)果，受檢的t梁在試驗(yàn)荷載作用下，具有較好的彈性工作性能，其強(qiáng)度、變形剛度和抗裂性能均滿(mǎn)足設(shè)計(jì)荷載作用下的使用要求。
  五、裂縫的預(yù)防：
  1、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面：
  混凝土構(gòu)件的設(shè)計(jì)構(gòu)造鋼筋必須滿(mǎn)足規(guī)范要求的最小配筋率，所使用的構(gòu)造鋼筋盡量采用小截面，小間距分布的形式。以避免混凝土局部收縮所引起的應(yīng)力集中。
  2、原材料方面：
  混凝土在硬化過(guò)程中，水泥水化放熱，從而使混凝土的溫度收縮應(yīng)力增大。所以，應(yīng)在不影響強(qiáng)度和施工進(jìn)度的情況下盡量采用低水化熱水泥。水泥用量方面在不影響混凝土強(qiáng)度的前提下可減少15%的水泥用量，同時(shí)增加粗骨料，以補(bǔ)充減少水泥的體積。
根據(jù)個(gè)混凝土強(qiáng)度級(jí)別不同，規(guī)范對(duì)砂、碎石、施工用水的含泥量、碎石中的灰粉量的要求都有所不同�？傊�，所有材料都應(yīng)嚴(yán)格控制在規(guī)范要求以?xún)?nèi)。
  3、混凝土配合比設(shè)計(jì)方面：
  在配制混凝土施工配合比過(guò)程中，在滿(mǎn)足混凝土強(qiáng)度的前提下，減小水泥用量。滿(mǎn)足施工要求的情況下采用最小水灰比。
  4、混凝土施工過(guò)程控制：
  （1）混凝土的拌制：每盤(pán)混凝土的拌和時(shí)間應(yīng)控制在2~3分鐘左右，攪拌時(shí)間不宜過(guò)長(zhǎng)也不能過(guò)短，過(guò)短攪拌不均勻，過(guò)長(zhǎng)會(huì)破壞材料結(jié)構(gòu)；混凝土澆注過(guò)程中多做幾次坍落度實(shí)驗(yàn)，嚴(yán)格控制施工水灰比。
  （2）混凝土澆注：澆注過(guò)程中采用插入式振搗器為主，附著式震動(dòng)器為輔（主要在梁端10米處使用）。附著式震動(dòng)器應(yīng)采用間歇式震動(dòng)，每次開(kāi)啟的時(shí)間大約為30秒左右，以避免澆注過(guò)程出現(xiàn)過(guò)震現(xiàn)象，以使混凝土產(chǎn)生離析。插入式振搗器的振搗間距應(yīng)不大于插入式振搗器的振搗半徑1.5倍，以避免澆注過(guò)程出現(xiàn)漏震現(xiàn)象。
  （3）混凝土養(yǎng)生：當(dāng)施工氣溫大超過(guò)30℃，梁體水分的蒸發(fā)非�？�，且梁體側(cè)面不易吸附水分，如果梁體表面的水分被蒸發(fā)，梁體表面的混凝土要進(jìn)行水泥的水化和硬化反應(yīng)，就會(huì)吸取梁體內(nèi)部的水分，從而加快混凝土的干縮。要使梁體有足夠的水分進(jìn)行水泥的水化和硬化反應(yīng)，就必須即時(shí)對(duì)預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行灑水養(yǎng)生。規(guī)范要求灑水養(yǎng)生的間隔時(shí)間最小為2小時(shí)，必要時(shí)可減為1.5小時(shí)一次。
  夏季施工時(shí)，若混凝土在澆注完畢，拆模以前氣溫超過(guò)30℃時(shí)，在澆注完畢12小時(shí)后可在模板外層進(jìn)行灑水降溫。以避免由于內(nèi)部溫度過(guò)高，體積膨脹過(guò)大，在冷卻后體積收縮過(guò)大而產(chǎn)生收縮裂縫。養(yǎng)生時(shí)間要保持到施加預(yù)應(yīng)力之后。
  5、模板設(shè)計(jì)及臺(tái)座制作方面：
側(cè)模：根據(jù)梁體結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行設(shè)計(jì)，在滿(mǎn)足幾何尺寸的前提下，盡量減少直角連接，減少應(yīng)力集中點(diǎn)；模板表面打磨光滑，減小摩阻力。
  制梁臺(tái)座：制梁臺(tái)座表面盡量光滑，摩阻力小。制梁臺(tái)座表面可鋪設(shè)表面光滑的材料，如水磨石、鋼板、膠合板等。
  六、結(jié)束語(yǔ)
  預(yù)應(yīng)力混凝土t梁是橋梁工程的主要受力結(jié)構(gòu)。經(jīng)過(guò)對(duì)開(kāi)縣東河大橋淹沒(méi)復(fù)建工程共有三片t梁裂縫的原因分析，裂縫處理及處理結(jié)果檢驗(yàn)，簡(jiǎn)要提出了以上混凝土收縮裂縫的防治措施。由于正確分析出了裂縫的形成原因并制定了切實(shí)可行的預(yù)防措施，所以在以后的梁體預(yù)制過(guò)程中再未出現(xiàn)收縮裂縫。由此可見(jiàn)，收縮裂縫是可防可治的，該預(yù)防措施具有一定的適用性。