3V80汽輪鼓風(fēng)機組不明原因跳車探討
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論文導(dǎo)讀：危急遮斷系統(tǒng)動作引起跳車的可能因素有：危急遮斷油門滑閥不能自鎖或認為切斷油路、機械超速時飛錘動作、實際軸向串動超過規(guī)定值。
關(guān)鍵詞：汽輪鼓風(fēng)機，調(diào)速系統(tǒng)，飛錘
0.引言
萊鋼型鋼熱電廠汽機車間3#AV80汽輪鼓風(fēng)機配置的原動機為杭州汽輪機廠生產(chǎn)的NK63/80/32抽汽凝汽式汽輪機。機組調(diào)速系統(tǒng)采用電液調(diào)速方式，操作系統(tǒng)為ABB DCS操作系統(tǒng)。與2006年建設(shè)投產(chǎn)，2008年12月中修后，各項性能試驗合格。2009年2月9日開機正式向高爐供風(fēng)后，頻繁出現(xiàn)不明原因跳車事故，造成巨大的經(jīng)濟損失。每次跳車后發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)象基本相同，即跳車前的瞬間沒有任何征兆，也未對機組進行操作。跳車前瞬間運行參數(shù)同正常時沒有區(qū)別，也看不出由于參數(shù)變化導(dǎo)致機組跳車的跡象。跳車后除顯示“速關(guān)油壓低”信號外，沒有任何連鎖停機報警信號。從微機內(nèi)各項監(jiān)視參數(shù)記錄趨勢看，“調(diào)節(jié)油壓力”、“速關(guān)油壓力”、“二次油壓力”為同步急劇下降。事發(fā)后組織公司各方面專家對可能造成這種跳車想象的原因進行了綜合分析，并進行了多次模擬試驗，跳車事故依然發(fā)生，且跳車時的各種現(xiàn)象與實際跳車時的現(xiàn)象亦不盡相同。
2.機組不明原因跳車的原因分析與研究
2.1 儀控系統(tǒng)的分析與排查
圖1機組聯(lián)鎖停機邏輯
2.1.2 首先考慮24V電源電壓不足問題和排除線路虛連的可能性，導(dǎo)致主電磁閥誤動作。檢測主電磁閥電壓19V，重新鋪設(shè)了電源線路，調(diào)整為標(biāo)準的24V供電；對儀表線路進行了檢查和緊固；期間將停機電磁閥強制得電并且屏蔽掉505停機信號，進行動態(tài)試驗，故障未能排出。更換DCS保護系統(tǒng)部分模塊后，依然出現(xiàn)跳車現(xiàn)象，因此排除儀控系統(tǒng)故障原因。
2.2 液壓控制系統(tǒng)的分析與排查
2.2.1 速關(guān)閥動作引起跳車的可能性分析。免費論文。從主汽門結(jié)構(gòu)上分析，汽輪機啟動時，啟動油(0．6～0．7MPa)把缸套推向前端和活塞盤接觸形成封閉活塞，通過啟動裝置，啟動油和速關(guān)油轉(zhuǎn)換，速關(guān)油壓增至正常壓力0.65～0.72 MPa，而啟動油壓減為0，這樣，整個活塞就在速關(guān)油的推動下向后端移動至止動位置，同時主汽門打開。速關(guān)閥油缸各油管都是從頂部進出，整個油缸充滿油后才有油從回油管中排出。從結(jié)構(gòu)上分析存在內(nèi)漏的可能性，一是從缸套和油缸壁的的間隙泄漏。二是從缸套和活塞盤接觸處泄漏。三是閥桿和活塞盤連接處泄漏。不管泄漏從哪方面來，如果排油暢順，缸套內(nèi)部不會形成憋壓，活塞盤在0.7MPa以上的油壓作用下克服彈簧力壓緊缸套沒有問題。如果回油不暢，就會在活塞盤和缸套間產(chǎn)生背壓，致使速關(guān)閥彈簧動作。因此我們解開速關(guān)閥回油管引一路透明管道作為回油，發(fā)現(xiàn)泄漏不大。解體檢查油缸壁、活塞盤和缸套的磨損及密封情況，均無異常。通過試驗證明，只要速關(guān)油壓在0.36Mpa以上就可速關(guān)閥正常工作。而跳車發(fā)生時，速關(guān)油壓均在0.55Mpa以上，因此，排除了速關(guān)閥動作引起機組跳車的可能性。
2.2.2 錯油門滑閥動作異常引起跳車的可能性分析
2.2.3 速關(guān)組合裝置異常引起跳車的可能性分析：高壓油從進入模塊，分為五路：第一路經(jīng)手動停機閥和電磁閥進入停機泄荷閥，克服彈簧力使閥處于關(guān)閉狀態(tài)。正常運行時，通向停機泄荷閥的速關(guān)油不泄油；第二路油經(jīng)調(diào)節(jié)油切換閥變?yōu)檎{(diào)節(jié)控制油經(jīng)冗余模塊內(nèi)部管路進入啟動模塊成為電液轉(zhuǎn)換器供油；第三路通向速關(guān)閥在線試驗閥以供速關(guān)油活塞活動性試驗；第四路進入冗余模塊及啟動模塊，成為該兩個模塊的高壓油源；第五路單獨引出，供危急保安裝置使用。 如果停機電磁閥內(nèi)部O型圈密封不嚴，或停機卸荷閥內(nèi)部存在較大泄漏，造成內(nèi)部蓄壓至某一極限，泄荷閥迅速開啟瞬間泄掉速關(guān)油，可能引起跳車并且不會引起連鎖停機報警。但我們解體停機電磁閥和停機泄荷閥，檢查部件正常，并對所屬密封圈進行了更換，后整體更換速關(guān)組合裝置，仍然出現(xiàn)跳車現(xiàn)象。 2.2.4 危急遮斷系統(tǒng)的分析與排查 危急遮斷系統(tǒng)動作引起跳車的可能因素有：危急遮斷油門滑閥不能自鎖或認為切斷油路、機械超速時飛錘動作、實際軸向串動超過規(guī)定值。 2.2.4.1 飛錘動作。免費論文。飛錘動作跳車時沒有報警信息，但只有在電子超速不跳車且實際轉(zhuǎn)速達到機械動作值時才動作。機械超速中修后已做了效驗，且解體檢查時未發(fā)現(xiàn)飛錘打板有新的痕跡。飛錘誤動作可排除。 2.2.4.2 如供油量不足可能造成危急遮斷器滑閥不能自鎖。我們?nèi)サ袅苏{(diào)節(jié)油進油的節(jié)流孔板，從而增大進油量，并解體滑閥和滑閥套對尺寸進行了重新定位，但試驗結(jié)果仍出現(xiàn)跳車現(xiàn)象。 2.2.4.3 危急保安器的機械反饋打板與飛錘間隙或凸肩間隙不足易造成機械跳車，且不會引起報警。機組中修后，因為車頭箱和危急遮斷器的重新組裝，更容易因為定位銷和螺釘自身的間隙造成組裝位置不足夠準確，機組運行中的不對稱熱膨脹因素，可使危急保安器的機械反饋打板側(cè)位更加貼近兩側(cè)的凸肩，處于似接觸非接觸狀態(tài)。在機組高轉(zhuǎn)速、高負荷時，因軸的顫動幅度大，引起機組跳車。這種情況，一般反映在機組某一負荷和軸位移附近跳車。這種可能性與運行中的跳車現(xiàn)象完全吻合。于是我們對凸肩間隙和飛錘間隙重新進行了測量調(diào)整，實測凸肩間隙為0.8mm（設(shè)計要求為0.8～1.2mm），飛錘間隙為0.6（設(shè)計要求為0.8～1.0mm）。 3.處理方案 重新安裝危急保安裝置，并調(diào)整凸肩間隙為1.1mm、飛錘間隙1.0mm，將危急保安裝置與車頭箱的相對位置固定后，重新打孔定位，防止因松動或熱應(yīng)力變化產(chǎn)生位移。 4.結(jié)束語 危急保安裝置反饋打板與凸肩間隙、飛錘間隙重新調(diào)整定位后，跳車現(xiàn)象徹底消除。自4月上旬機組投入運行至今，機組運行穩(wěn)定，綜合性能良好，確保了高爐的穩(wěn)定生產(chǎn)，為萊鋼創(chuàng)造了巨大的邊際效益和社會效益。 |
